循环流化床锅炉锅炉脱硫装置问题及解决方案

3#锅炉及脱硫装置运行期间因需要利用脱硫引风机维持锅炉炉膛出口负压，故脱硫引风机入口风挡开度较大，使得吸收塔入口压力达到-3.2kPa左右，吸收塔出口处压力达到-5.1kPa左右，布袋除尘器后压力更是高达-6.5kPa以上，造成吸收塔塔壁、雾化水枪外保护套、布袋除尘器入口处钢板磨损严重。雾化水枪外保护套迎风面受到大颗粒粉尘冲刷，运行半年后外保护套磨透，失去保护水枪的作用，同时内循环灰对其上部也造成轻微磨损；布袋除尘器入口则是多处钢板磨穿，随着漏洞越来越大，负压将外部保温棉吸入除尘器灰斗，进而造成灰斗底部返料充气箱堵塞，严重影响床层压降的稳定和脱硫装置的运行，同时造成出口烟气流量大幅增加，烟气氧量大幅增加，对污染物排放值的折算影响巨大，也使得脱硫引风机入口风挡开度增大，电机电流增大，消耗电量增大。

解决方案：

1）吸收塔内壁因磨损小只进行了贴补。

2）针对雾化水枪外保护套的磨损采用在外保护套外面再加一层半径稍微偏大的保护套筒，焊在吸收塔内壁上不影响雾化水枪的拆装，同时在钢板外层增加浇注料，经过长周期运行证明，雾化水枪外保护套未见磨损，降低了运行维护成本，同时因雾化水枪运行时水的雾化角度不会对浇注料造成影响。

3）原布袋除尘器入口处钢板设计时厚度为5mm，材质为Q235，现改为厚度8mm，材质为Q345。根据运行后实际测量情况，可以进一步将布袋除尘器入口处钢板改为能的材质或采取其他的防磨措施。

3.2出口烟气流量计对4#、5#锅炉脱硫装置的影响

床层压降代表吸收塔内物料的多少，由计算并通过物料循环系统补料而得出。床层压降为吸收塔入口压力减去吸收塔出口压力再减去吸收塔空塔阻力。

其中，吸收塔空塔阻力与出口烟气流量一一对应且成正比例关系，是在脱硫塔空塔的情况下不同出口烟气量运行时测量出来的吸收塔压差，故出口烟气流量在变化时吸收塔空塔阻力也相应变化，因此要吸收塔床层压降稳定，首先要出口烟气流量的稳定。

在4#、5#锅炉脱硫装置调试运行期间，出现出口烟气流量计堵塞造成床层压降的波动，最终脱硫系统跳车。现象为出口烟气流量不随引风机挡板开度与烟气再循环风挡开度的变化而变化，反而是出口烟气流量计测量值逐步变大，**达到满量程1200000m3/h，造成床层压降高高报警后脱硫系统跳车。出口烟气流量变大后导致空塔阻力变大，计算出床层压降偏低，循环的物料量逐步加大，但实际烟气流量和空塔阻力未变化，最终吸收塔内实际物料超出了该烟气流量所能托起的**物料量，造成系统跳车，吸收塔内部塌床，底部严重积灰。解决办法为定期进行检查吹扫，吹扫前将出口烟气流量计切至强制状态。

3.34#、5#锅炉脱硫装置物料循环系统运行分析

物料循环系统承担着吸收塔内物料多少的作用，并且决定着脱硫的效率和吸收剂的利用率。在调试运行期间，因4#、5#锅炉脱硫装置再循环风挡开度大造成吸收塔入口温度低，加之对吸收塔出口温度控制过低（经验值75~80℃），喷水量过大，使得4#、5#锅炉脱硫装置灰斗内的循环物料潮湿、结球、流动性差甚至板结成块，严重影响脱硫系统的运行。

3.3.1 灰斗料位异常指示

灰斗内循环灰潮湿，易在灰斗壁粘结，形成块状，导致灰斗物料压力导压管内部出现凝结水，且导压管内部气源在进入灰斗后直接吹空，无法形成持续的背压，最终物料压力显示异常，忽高忽低，对料位控制影响，同时对床层压降和输灰系统的控制影响。解决办法为提高吸收塔出口温度，降低塔内喷水量，定期对导压管进行吹扫。

3.3.2 循环物料充气箱堵塞

灰斗内循环物料潮湿造成的灰块，流动性且易造成下料不畅甚至堵塞。4#、5#锅炉脱硫装置物料循环系统设置了4个物料循环阀，正常循环时4个阀门平均开度在60%左右便可维持正常的床层压降；调试期间灰斗内的循环灰在经过多次循环喷水后，不仅不能干透，而且循环灰内硫酸钙、亚硫酸钙含量较大，吸水性强，容易形成大灰块，通过物料循环阀时造成堵塞，此时物料循环阀需要增加开度以维持床层压降稳定，开度**时达到90%以上，影响物料循环和床层压降的稳定。临时解决办法只能对4个物料循环阀的充气箱进行清理疏通，同时降低喷水量提高吸收塔的出口温度。2018年大检修时发现灰斗内结块严重，说明此前分析的原因是正确的，解决办法是暂时可行的。

3.3.3 降低喷水量的影响

循环灰潮湿主要原因为喷水量大、灰循环次数多、无新粉煤灰补充、循环灰外排次数。简单的方法就是降低吸收塔的喷水量，提高出口温度。调试期间对喷水量逐步降低，逐步提高出口温度，在出口温度达到90℃后灰的潮湿性明显，流动性与原锅炉粉煤灰相差无几。该办法直接解决了灰的干湿问题，物料压力指示准确、循环物料系统下料，但降低喷水量影响脱硫剂的反应效率。

3.44#、5#锅炉脱硫装置脱硫效率

脱硫装置采用高压回流式喷嘴直接向吸收塔内喷水，同时为满足脱硫反应的要求，烟气在文丘里以上的塔内流速须保持在4～6m/s，也就是要求塔内循环灰不掉落且在该段停留时间在6s以上，这样SO2与Ca（OH）2的反应可以转化为瞬间完成的离子型反应，提高脱硫效率，平均效率在以上。因此合适的喷水量直接决定了反应效率和脱硫效率。

4#、5#锅炉脱硫装置设计烟气流量偏大，而锅炉实际烟气流量低，需要通过再循环风挡进行大量补风，但是补风温度远低于锅炉烟气温度，仅与吸收塔出口温度相接近，约90℃，因此混合后的烟气温度严重偏低，这使得在相同的出口温度要求下，喷水量降低，影响了脱硫效率和吸收剂的反应效率，如果脱硫效率，消耗的吸收剂就会增加，经济性大打折扣。在这种工况下，入口温度适当的提高才能反应效率和脱硫效率兼得。但入口温度不能过高，如果出现入口温度过高，喷水量会提高，但对吸收剂的反应效率影响较小，反而会较大程度上造成循环灰潮湿，进而使循环灰的流动性受到影响，对脱硫系统的稳定运行非常不利。

循环流化床锅炉锅炉脱硫装置改造及效果

4.1改造方案

针对4#、5#锅炉脱硫装置出现的上述问题，决定对4#、5#锅炉脱硫装置进行缩颈和补灰改造。

缩颈改造主要改造方案为保持吸收塔中心线位置不变，对吸收塔进料段、方圆节、烟道“虾米”弯部分进行改造。原吸收塔烟气入口段及“虾米”弯横截面3600mm×3600mm方形，进料段横截面为内径4060mm的圆形，文丘里内径为3960mm，改造后入口段及“虾米”弯横截面不变，仅对“虾米”弯垂直部分进行了降低，将进料段内径改为3600mm，为了进料段和文丘里合理连接，在两者之间增加1个圆台段，高度1020mm，上部直径3960mm，下部直径3600mm。此缩颈方案主要针对进料段进行改造是为了提高此处烟气的流速，能够循环灰进入吸收塔后及时带走，从而降低**保护风量，达到关闭再循环风挡提高入口烟气温度的目的。补灰改造方案为对吸收塔入口进行补灰，利用4#、5#锅炉原布袋除尘器的输灰系统，每台锅炉输灰系统分别将一侧正压输灰管道增加三通改至脱硫装置入口水平段。补灰的作用首先是增加脱硫装置灰斗内循环灰量从而增加外排次数，其次是和吸收剂以及脱硫副产物充分混合，这样既了循环灰循环次数降低，也避免了循环灰受潮湿严重而结块。2018年7月大检修时对上述两个方案进行了改造，同时对脱硫装置灰斗内板结的灰块进行了清理。

4.2运行效果验证

4#、5#锅炉脱硫装置改造完成后便进行了空塔阻力测定和**保护风量试验，**保护风量从改造前的830000m3/h降到了630000m3/h，锅炉运行后对锅炉负荷、烟气量、再循环风挡进行了逐步调整

虽然锅炉煤质不同烟气量会有所差别，但从数据可以看出改造非常成功。为出口烟气流量计测量时出现的误差和波动，运行期间出口烟气流量只要维持在750000m3/h以上便可以吸收塔不掉灰，床层压降能够稳定运行。

在实现关闭或关小再循环风挡的情况下，吸收塔入口温度了，可以维持在105~130℃，这样既可以足够的喷水量，又能够使循环灰在回到吸收塔内后烘干，同时在补灰系统运行条件下，循环灰外排次数增多，混合均匀不潮湿不结块，在这种良性循环条件下，吸收塔出口温度逐步降低到80℃，比改造前降低12℃，脱硫反应效率提高，而且新补充的锅炉灰也含有比例的氧化钙，使得原材料成本降低。经过半年的运行，脱硫装置改造前、后原材料消耗统计发现（忽略煤质和氧化钙品质短期波动带来的影响），2018年1—6月消耗氧化钙约2355t，7—12月消耗氧化钙约1700t，消耗量有着明显的降低，经济效益显著。